淬火前透过对钻孔展开消解形变、改善组织机构的预备退火，对增加淬火形变是非常有利的。后处置通常包括球化淬火、消解形变淬火，有些还换用mieu或米洛韦区处置。

　　①消解形变淬火：在机械加工操作过程中，钻孔表层在加工方式、背吃刀量、切削速率等的负面影响下，会造成一定的残存形变，由于其分布的不均衡，导致了钻孔在淬火时造成了形变。为了消解这些形变的负面影响，淬火前将钻孔展开一次消解形变的淬火是必要性的。消解形变淬火的环境温度通常为 500-700 ℃，在空气电介质中加热时，为避免钻孔造成氧化脱碳可换用500-550 ℃展开淬火，隔热天数通常为2-3h。钻孔装炉时要不光注意可能因Nenon引发的形变，其它操作同通常淬火操作。

　　——球化淬火：球化球淬火是碳素合叶及钛合叶在退火操作过程中必不可少的工序，球化淬火后所获得的组织机构对淬火形变态势负面影响非常大。所以可以透过修正淬火后的组织机构来增加某些钻孔有规律的淬火形变。

　　——其它后处置：为增加淬火形变所换用的后处置方式有很多种，如mieu处置、米洛韦区处置等。针对钻孔造成淬火形变的原因及钻孔所制金属材料，科学合理地换用米洛韦区、mieu等后处置对增加淬火形变是有效的。但应对米洛韦区后引发的残存形变及延展性提升对注塑的不利负面影响应给予不光注意，同时mieu处置对含W Mn 等钢可增加淬火时胀大，而对GCr15等钢种的增加形变作用不大。

　　在前述生产中要不光注意看清淬火形变造成的原因，即要看清淬火形变是由残存形变引发的还是由组织机构不佳引发的，只有这样就可以对症处置。若是由残存形变引发的淬火形变则应展开消解形变淬火而不用类似mieu等改变组织机构的后处置，反之亦然。只有这样，就可以达至增加淬火形变的目地，就可以降低成本，确保质量。

　　①淬火环境温度：淬火环境温度对钻孔的淬火形变负面影响非常大。其负面影响淬火形变态势的通常规律如图 所示。根据图  的所示曲线对淬火畸变的负面影响规律，我们可透过修正淬火环境温度来达至增加形变的目地，或将留出机械加工余量同淬火环境温度来达至增加形变的目地，或将留出机械加工余量同淬火环境温度经退火测试后科学合理地优先选择、使用，从而达至增加后序加工余量。淬火环境温度对淬火形变的负面影响除与钻孔所制金属材料有关外，还与钻孔的体积、花纹等有关。当钻孔花纹和体积差别非常大时，虽然钻孔使用金属材料一样，但淬火形变态势却大不相同，操作者在前述生产中应不光注意这种情况。

　　②淬火隔热天数：隔热天数的优先选择除了要确保钻孔透烧、淬火后达至明确要求的延展性或其它力学性能外，还要考虑它对淬火形变的负面影响。延升淬火隔热天数，前述上就相应地提升了淬火环境温度。不光是对高碳高铬钢，这一负面影响尤显突出。

　　③装炉方式：钻孔在加热时摆放形式不科学合理，则会造成因钻孔Nenon而引发的形变或因钻孔之间相互挤压造成形变或因钻孔堆放过密造成加热及加热不均而造成形变。

　　如某车轮件，淬火时曾用横向收纳的形式在860±10℃的保护气氛加热炉中加热隔热30min，隔热后从炉中取出并将钻孔横向淬入加热油中，淬火后车轮总长缩短了27mm，并且上下万萨县因淬入淬火电介质的天数差别而形变量也不一样。后改用车轮套在轮缘上，并水平收纳装炉，其它操作操作过程同前，淬火后，其形变情况大为改观，万萨县光滑，总长度收缩较细。

　　不光是扁平的钻孔除不能以密堆横放的形式装炉外，在盐浴炉加热时，还应考虑到因加热电介质翻滚使钻孔造成形变的可能。扁平且重量较细的杆类钻孔装炉时，通常是将盐浴炉先升至稍高于淬火环境温度，断电后再将钻孔装入盐浴炉中，装炉时要稳，并且换用不通电的形式加热钻孔，从而达至增加钻孔的淬火形变的目地。

　　④加热形式：钻孔的花纹复杂、厚薄悬殊较大时，不光是当其金属材料的含碳及钛元素较低时，其加热操作过程一定要缓慢光滑，应充分借助紧接著操作过程，一次紧接著不行的，换用二次、三次紧接著。对用紧接著形式仍不能解决形变的较大钻孔，还可换用装箱保护在箱式电阻炉中加热，加热时除限速升温外，还可增加等温操作过程，以便增加由于加热速率过快而造成的淬火形变。

　　淬火形变主要是来自加热操作过程。科学合理的淬火电介质、熟练的专业技能，加热操作过程中的每一个环节都直接地负面影响着钻孔的淬火形变。

　　1、科学合理优先选择淬火电介质：在确保钻孔经淬火后延展性达至设计明确要求的情况下，钻孔淬火时应尽量地换用较缓和的淬火电介质。如借助加热浴电介质加热（借助热浴电介质加热时可趁热对钻孔展开矫直）。尽量用核心部件淬火，以及用介于水、油冷速之间的淬火电介质代替凝露双电介质淬火等。

　　——核心部件淬火：核心部件淬火对增加高速钢、铬型桑翁及核心部件微形变钢的淬火形变是有效的。对淬火后延展性明确要求不高的3Cr2W8V钢，透过适度地修正淬火环境温度也可用空淬火来达至增加形变的目地。

　　——油冷淬火：油是一种比水的加热速率小得多的淬火电介质，但对那些具有较低淬透性且体积小、花纹复杂的形变倾向大的钻孔来说，无疑人们仍会认为油的加热速率相对较低，而对尺不大但淬透性较差的钻孔，油的加热速率却又显不足了。为了解决上述矛盾，充分利油淬增加钻孔的淬火形变，人们采取了调节油位及提升淬火环境温度的方未能来扩大对油的借助。

　　——改变淬火油的环境温度：借助淬火用同的油位来增加淬火形变尚存在以下问题，即油位偏低时，淬火形变仍非常大，而油位相对较低时又难以确保钻孔淬火后的延展性。某些钻孔在花纹和金属材料的综合作用下，提升淬火油的环境温度还可能会增加其形变。所以，根据钻孔金属材料、横截面体积及花纹等前述情况透过测试后再确定淬火油的油位，这是非常必要性的。

　　借助热油淬火时，为避免因淬火加热引发油位过高而发生火灾，应在弹药库附近配备必要性的消防设施。此外还应定期检测淬火油的质量指标，并及时补充或更换新油。

　　——提升淬火环境温度：此法适用于在正常淬火环境温度下加热隔热后经油淬后达不到延展性明确要求的较细横截面的碳素钢制钻孔及体积稍大的钛钢钻孔。透过适度地提升淬火环境温度后油淬，则达至即能淬硬又能增加形变的效果。借助这种方式淬火时要不光注意避免因提升淬火环境温度而可能引发晶粒粗化、降低钻孔的力学性能和使用寿命等问题。

　　——分级、等温淬火：在淬延展性能满足设计明确要求的情况下，应充分借助热浴电介质的分级、等温淬火，来达至增加淬火形变的目地。这一方式对淬透性较低的、小横截面碳素结构钢、合叶同样有效，不光是淬透性较低的含铬桑翁、高速钢制钻孔，热浴电介质分级、等温淬火加热方式是这类钢的基本淬火方式。同样，对那些淬火延展性明确要求不高的碳素钢、低钛结构钢也是行之有效的。

　　第二、用硝盐分级淬火时，硝盐槽应配备必要性的仪表及水冷装置，其它不光注意事项详见相关资料，此处不再赘述。

　　第三、等温淬火时要严格控制等温环境温度，环境温度相对较低或偏低都不利于增加淬火形变。另外等温淬火时钻孔的收纳形式要优先选择合量，避免因钻孔Nenon而引发的形变。

　　第四、借助等温或分级淬火趁热矫正钻孔花纹时，工装夹具应配备齐全，操作时动作要迅速。避免对钻孔淬火质量造成不利负面影响。

　　2、加热操作：加热操作过程中操作的熟练程度对淬火形变的负面影响非常大，不光是借助水、油等淬火电介质时，操作熟练与否更为重要了。

　　——正确的淬入电介质方向：通常来说，横截面对称和扁平杆类钻孔，横向淬入淬火电介质，横截面不对称的钻孔可换用斜向淬入淬火电介质。前述上正确的淬入淬火电介质方向就是使钻孔各部分能光滑加热的方向。将加热慢的部分先淬入淬火电介质，加热快的部分后淬入淬火电介质。在前述生产中要不光不光注意钻孔的花纹对加热速率的负面影响，钻孔表面积大的部分，并不意味着其加热速率就大，不光是在该部分花纹比较复杂时，由于加热不光滑，很可能会导致加热速率比表面积小的部分的加热速率慢。所以如何优先选择进入淬火电介质方向，应根据钻孔的花纹具体掌握。钻孔淬入淬火电介质方向对淬火形变的负面影响实例如图

　　——钻孔在淬火电介质中的运动：加热速率慢的部人应迎水运动。花纹相对称的钻孔在水中运动路线要对称光滑，运动幅度要小且速率要快。对于扁平薄片类钻孔淬入淬火电介质时要稳，钻孔不应在淬火电介质中摆动，这类钻孔最好不用铁丝捆绑淬火而用钳子夹持淬火。

　　——钻孔淬入淬火电介质的速率：钻孔淬入淬火电介质时的速率要快。不光是扁平、筒类钻孔，如淬入淬火电介质的速率慢，则会导致其弯曲形变增大以及会使筒类件先淬入淬火电介质部分和后淬入淬火电介质部分的形变量差别增大。

　　——换用加保护的加热：横截面体积差别较大的钻孔应将加热速率快的部分用石棉绳、铁皮等物展开捆绑保护，借以降低该部分的加热速率，从而使钻孔各部分加热光滑。

　　——钻孔在水中的加热天数：对于由组织机构形变为主引发形变的钻孔可缩短其在水中的加热天数；而对于由热形变为主引发形变的钻孔则可适度延长其在水中的加热天数，从而达至增加钻孔淬火形变的目地。